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La formule de HP de la square Law Region n'est valable qu'à +/-15% environ avec la diode HSMS2822. (doc/courbe_Vdetect.ods)
commit c530a0d
Le modèle est-il valable ? Si non, pourquoi ? Problème de mesure ? (précision des appareils de mesures utilisés à préciser dans la doc) Problème de montage du prototype ? Autre ?
-En d'autres terme,, la relation P=K*(Vout)^a est-elle valable dans la square law region ?
-Comment la précision du montage (ie, tolérance du géné HF, toélrance du millivoltmètre) influe t'elle sur relevé de cette mesure
Understanding-Operating-and-Interfacing-to-Integrated-Diode-Based-RF-Detectors.pdf
-Calculer, et/ou mesurer les écarts entre le relevé expérimental de la courbe avec la spec de la diode "Figure 8. Typical Output Voltage vs. Input Power, Large Signal Detector Operating at 915 MHz."
En analysant de manière plus approfondie le prototype de détecteur HF, on est en droit de se demander comment la puissance de puissance a été faite par HP, dans la figure 8 de av02-1320en_ds_hsms-282x_2014-11-26.pdf En effet, s'agit t'il de la puissance d'entrée mesurée sur 50ohms, ou sur 68ohms ? Pour ma part, dans courbe_Vdetect.ods, la puissance est mesurée sur la charge de 68ohms. Cela peut engendrer une différence de 0,1dB. Ce qui ramènerait l'erreur max de 15% à 13%. A celà, s'ajoute aussi peut-être la précision de la calibration du générateur HF (j'ai du rajouté manuellement 0,5dB)
Cependant, après RE-calibration avec des valeurs de puissances corrigées, on retrouve encore des écarts >10% entre la puissance d'entrée théorique (corrigée), et la puissance calculée par P=K*(Vout)^a
La précision de mon voltmètre est la suivante:
Ce qui peut tout à fait expliquer les écarts de 15%...
Remarque reportée dans doc/SWR_POWER_METER_F8KGL_etude_detecteur_HF_v0.6.odt commit 497fa2a5e6c0d3bbb16c9a41cf75df82370280c1
Rajouter les références à ces docs en PDF, en annexe de ma documentation
Ma démarche est la suivante : Dans l'étude du détecteur HF, trouver la relation V=f(P). Et relier cette relation, et les paramètres (a et K) qu'elle contient, aux specs d'une diode schottky. Sur la base des specs générales (ie précision de 10% + dynamique d'entrée), en déduire dans le document de spécification, les valeurs de la spec de la diode à trouver Dans la doc d'implémentation (à scinder en 2 pour le HW et le SW ?), justifier le choix de la diode effectivement choisie sur la base des spécfications.
L'ennui, c'est que pour le moment, je n'arrive qu'à trouver la valeur de a. Et en plus, la valeur ainsi trouvée impose des valeurs un peu bizaroïdes sur la dynamique d'entrée. Remarque : la valeur de a trouvée correspond à la toute 1ère zone de la diode. Dans les autres feuilles, j'utilisais plutôt la 2ème zone. Peut-être cela simplifie t'il le problème. Mais encore faudrait-il pouvoir le justifier...
Actuellement, nous partons sur la BAS70
Daiwa utilise des 1N60 (ou 1K60 ?) Et Bird ?
Et la HSMS-2822 ? (problème de simulation sous Qucs ?)